Перевод разгонки по Энглеру в разгонку по ИТК. Разгонка нефти по энглеру


Методика определения фракционного состава бензина.

Этот метод называется разгонкой по Энглеру (рис. 20), который состоит из разгонной колбы Энглера 1, холодильника 3 и мерного цилиндра 7.

В чистую сухую колбу 1 с помощью мерного цилиндра 7 наливают 100 мл бензина. Затем в шейку колбы вставляют на хорошо пригнанной пробке термометр 2 с градуировкой от 0 до 360°С. При этом ось термометра должна совпадать с осью шейки колбы, а верх ртутного шарика находится на уровне нижнего края отводной трубки в месте ее припая. Протирают трубку холодильника 3 и соединяют с ней отводную трубку колбы при помощи пробки. Отводная трубка должна входить в трубку холодильника на 25-40 мм и не касаться ее стенок. При разгонке бензина ванну холодильника заполняют льдом и заливают водой, поддерживая температуру от 0 до 5°С. При разгонке высококипящих продуктов (дизельного топлива) охлаждение проводят проточной водой. В собранном приборе колба должна стоять на асбестовой прокладке 8 строго вертикально. Мерный цилиндр, ставят под нижний конец трубки холодильника так, чтобы трубка холодильника входила в цилиндр не менее, чем на 25 мм, но ниже метки 100 мм. При перегонке бензина мерный цилиндр помещают в стеклянный сосуд с водой и, чтобы он не всплывал, на его ножку кладут подковообразный груз. Отверстие закрывают ватой.

Рисунок 20 – Стандартный аппарат для разгонки нефтепродукта:

1 - колба; 2 - термометр; 3 - трубка холодильника; 4,6 - патрубки для ввода и вывода воды; 5 - ванна холодильника; 7 - мерный цилиндр; 8 - асбестовая прокладка; 9 - кожух.

 

Для нагрева колбы используется газовая горелка или электрический нагреватель с реостатом, позволяющим регулировать нагрев. После сборки прибора начинают равномерно нагревать колбу. Нефтепродукт испаряется, конденсируется в холодильнике и поступает в мерный цилиндр. Для соблюдения стандартных условий разгонки необходимо регулировать нагрев таким образом, чтобы от начала обогрева до падения первой капли дистиллята в приемник прошло не менее 5 и не более 10 минут и скорость перегонки составляла приблизительно по 2 капли в секунду. По термометру фиксируют температуру начала кипения (в момент падения первой капли) и температуру отгона определенных количеств нефтепродукта (10, 20, 30, 40, 50, 60, 70, 80, 90, 97%). Далее полученные результаты разгонки сравнивают с показателями ГОСТов на бензины и устанавливают соответствие испытуемого бензина какой-либо марке.

Похожие статьи:

poznayka.org

Аппарат Энглера - Справочник химика 21

Рис. 8. Аппарат Энглера для разгонки по Энглеру 1 — колба 2 — холодильник 3 — приемник. Рис. 8. Аппарат Энглера для разгонки по Энглеру 1 — колба 2 — холодильник 3 — приемник.
    Фракционный состав нефтяных смесей определяется обычна простой перегонкой с дефлегмацией или ректификацией разгонку легких фракций проводят при низких температурах и повышенных давлениях, средних фракций —при атмосферном давлении и тяжелых фракций —в вакууме. Для разгонки используют специальные аппараты Энглера, Богданова, Гадаскина, АРН-2 и др. (описание методик разгонки приведено на стр. 21). [c.18]

    Могут быть, наконец, и такие случаи, когда масла совсем мало (5—10 см ) и когда аппарат Энглера вовсе не применим. Тогда приходится определять внутреннее трение масла и по формуле Уббелоде переводить его в градусы Энглера по равенству  [c.259]

    Фракционный состав (разгонка на аппарате Энглера)  [c.17]

    Прибор главной лаборатории завода им. Андреева. Этот прибор (рис. X. 48) представляет уменьшенный аппарат Гадаскина с заливом 700 г нефти. Перегонка керосина производится нри атмосферном давлении непосредственно после отгона бензина и лигроина, причем условия перегонки точно такие же, как и при работе с прибором Гадаскина. Комбинирование бензина может производиться как на нормальном перегонном аппарате Энглера с заливом 50 или 25 мл (в зависимости от количества получаемого бензина), так и на уменьшенном аппарате. [c.217]

    Этот метод нашел широкое применение в лабораторной практике под названием перегонки в аппарате Энглера. [c.202]

    Существенное отличие последней формулы от преды дущей состоит в том, что градусы Энглера здесь имеются виду, так сказать, идеальные, т. е. такие, какие получились бы лри отсутствии искажающих явлений (поверхностное натяжение и пр.). Эти идеальные градусы Энглера получаются согласно авторам при уменьш - -ии времени истечения воды из аппарата Энглера при 20° на 5,7%. [c.241]

    Значения Кр1 для ряда углеводородов находят по номограмме (рис. 1.19), Для фракции бензина Св+ константу фазового равновесия рассчитываем через фугитивность. Для данной фракции молекулярная масса Л1=114, средняя молекулярная температура кипения /ср. мол= 1Ю С (приблизительно равная температуре выкипания 50% об. при разгонке на аппарате Энглера), относительная плотность 15 =0,730. [c.69]

    Разгонка жидких топлив, растворителей и осветительных нефтепродуктов.В СССР принят в качестве стандартного (ГОСТ 2177-59) прибор для разгонки светлых нефтепродуктов и дизельных топлив (рис. X. 16). Этот прибор, представляющий собой видоизмененный аппарат Энглера-Уббелоде, принят с небольшими видоизменениями почти во всех странах в качестве стандартного, в котором стеклянный холодильник Либиха заменен металлическим. При необходимости на описываемом приборе можно производить также перегонку нефтей (но не свыше 310—320°) и всевозможных легких соляровых фракций (типа газойля и т. п.). [c.171]

    Графики Эдмистера позволяют строить кривые ОИ по заданному фракционному составу смеси, полученному в результате стандартной разгонки этой смеси на аппарате Энглера (ГОСТ 2177—66). Построение проводится следующим образом. По известной температуре выкипания 50% (об.) при стандартной разгонке ( 5 0° ) на графике, приведенном на рис. П-21, в, определяют разность между температурой выкипания 50% (об.) по ОИ ( 50 ) и указанной выше температурой (г " ). Затем определяют наклон отдельных участков имеющейся кривой стандартной разгонки и при помощи соответствующих кривых, приведенных на рис. П-21, а, находят наклон кривой ОИ на тех же участках. Аналогичным образом, но с помощью графика П-21, б, вместо П-21, в, проводится построение кривой ИТК, необходимой для дальнейшего пересчета кривой ОИ на другие давления, а также для определения четкости разделения сложных смесей и потребного числа теоретических тарелок. [c.68]

    Однократную перегонку нефти под атмосферным давлением обычно проводят для определения приближенного фракционного состава. Ее ведут в лабораторных условиях на стандартных перегонных аппаратах. Наиболее распространенным является аппарат Энглера. [c.110]

    Групповой углеводородный состав продуктов определяли методом ГРОЗНИИ, октановое число — моторным методом, а фракционный состав — путем перегонки в аппарате Энглера но ГОСТу 2177-66. Во всех опытах использовали свежий образец катализатора — гумбрина, применяемого при превращении индивидуальных сераорганических соединений. [c.157]

    Катализат разгонялся на аппарате Энглера для получения фракции к. к., 200°С, определялись йодное число и общая сера. [c.175]

    Средняя температура кипения. Нефтепродукты характеризуются фракционным составом, который определяют при разгон-ках на аппарате Энглера или по кривой истинных температур кипения (ИТК), получаемой при ректификации. Полученные этими двумя способами кривые разгонок различаются температурами начала и конца кипения, средними температурами кипения, наклоном кривой разгонки. [c.24]

    Для определения фракционного состава нефти применяют стандартный аппарат для разгонки нефтепродуктов по ГОСТ 1392—63, представляющий собой видоизмененный аппарат Энглера—Убеллоде. [c.42]

    Стандартный прибор представляет собой видоизмененный аппарат Энглера—Уббелоде, с помощью которого производится периодическая перегонка светлых нефтепродуктов и дизельных топлив без ректификации (при атмосферном давлении). Такой прибор позволяет осуществлять перегонку до температуры 320 °С. Более высококипящие фракции здесь отделить не удается ввиду начинающегося разложения. При перегонке нефтей и легких соляровых фракций результаты являются ориентировочными и их можно использовать только при сравнительном изучении ряда нефтей и других продуктов. [c.153]

    Отбор проб гидрогенизатов проводился при непрерывной работе установки через каждые три часа. Контроль за обессеривающей активностью катализатора осуществлялся путем определения содержания общей серы в отбираемых пробах. Для характеристики продуктов гидрирования по фракционному составу объединенные за каждые шесть часов пробы подвергались разгонке на аппарате Энглера с отбором фракций н. к.—200°, 200—300° и остаток (выше 300°). В полученных при разгонке фракциях определялись плотность, общая сера, а в остатке, кроме того,— коксуемость по Конрадсону [4] и содержание асфальтенов [5]. [c.317]

    Вторично перегнанный нитрил помещали в трехгорлую колбу емкостью 250 мл, охлаждаемую сухим льдом и оборудованную мещалкой, капельной воронкой и обратным холодильником, охлаждаемым также сухим льдом. При той же низкой температуре и перемешивании постепенно прибавляли эфирный раствор гидрида литий-алюминия (0,06 моля в 70 мл), причем реакционная масса окрашивалась в ярко-желтый цвет. По мере того как смесь нагревали до комнатной температуры, цвет ее переходил в коричневый. Тогда начинали осторожно вводить концентрированную соляную кислоту до тех пор, пока смесь не становилась прозрачной. Раствор непрерывно экстрагировали эфиром в течение 48 час. Эфирный экстракт, содержащий гидрат альдегида, подвергали фракционированной перегонке, пока он не достигал 10% своего первоначального объема. Этот концентрат затем добавляли по каплям к 15 г пятиокиси фосфора и смесь нагревали полученный таким образом дестиллят снова фракционировали на охлажденной до 0° колонке, чтобы получить требуемый альдегид. Выход был равен 10,5 г (46% от теоретического). Попытка определения температуры кипения с помощью аппарата Энглера к успеху не привела, так как, вследствие частичной полимеризации, определить точнее —20гЬ1° не представлялось возможным. Гидрат альдегида образовался с большой легкостью, заметно сублимируясь при температуре около 50 . И альдегид и его гидрат дают [c.211]

    При разгонке особенно легких нефтепродуктов, например легкого бензина с содержанием так называемого газового бензина, аппарат Энглера обычного тина дает малоудовлетворительные результаты, так как наиболее легкие части анализируемого вещества не успевают сконденсироваться в стеклянном холодильнике и пропадают. Методы анализа нефтепродуктов, принятые в США, предусматривают поэтому в приборе для разгонки металлический холодильник, охлаждаемый водой и льдом. [c.50]

    Определение пределов кипения. Предел кипения пихтового масла определяют в аппарате Энглера — Уббелоде (см. раздел Скипидар ). [c.156]

    Внешний вид этиленгликоля определяется визуально, коэффициент преломления — на рефрактометре (типа Аббе), цвет —по специальной шкале, плотность определяется пикнометром (ГОСТ 9884—61), температурные пределы кипения — по ГОСТ 9884—61 в перегонном аппарате Энглера — Убеллоде с дополнительно установленными дефлегматором елочного типа и колонкой длиной 150 мм. [c.131]

    Условное обозначение при заказе Аппарат Энглера, чертеж 140—0—0 . [c.102]

    Для определения фракционного состава по ГОСТ 2177—66 необходимы а) аппарат Энглера из термостойкого стекла для разгонки нефтепродуктов, или прибор по ГОСТ 1392—63 (рис. 48)  [c.160]

    Аппарат Энглера предназначен для определения фракционного состава бензина и лигроина методом перегонки. [c.102]

    Из высказанных только что соображений вытекает, что стандартизация аппарата Энглера должна быть направлена ирежде всего в сторону установления свойств термометра. [c.48]

    При повышении температуры вязкость всех веш еств падает. Это верно для всех тех случаев, когда не происходит при этом никаких химических реакций, среди которых прежде всего следует иметь в виду явления полимеризации. С падением вязкости внутреннее трение масла приближается к таковому для воды, и ошибка, зависящая от возрастания отрицательной части равенства Уббелоде. сильно возрастает, существенным образом искажая результат. Поэтому определение вязкости в аппарате Энтлера, да и в других также, производимое с вязкими маслами при температуре 20°, может давать результаты, пропорциональные абсолютной вязкости, но то же самое масло при 50° и выше становится настолько подвижным, что градусы Энглера невозможно выразить в единицах абсолютной вязкости. Определения вязкости при высоких температурах имеют очень большое значение для определения технического достоинства масла, и для того, чтобы придать им более реальную ценность, пользуются вискозиметром Энглера-Уббелоде, с более узкой и длинной трубкой. В этом приборе 100 сш воды при 20° вытекают в 8 раз дольше, чем в приборе Энглера обыкновенной конструкции вел1гчина отрицательной части равенства в уравнении Уббелоде уже при подвижных маслах очень невелика, в случае воды составляя около 1% положительной части равенства. Эта конструкция позволяет улавливать разницу в удельных вязкостях керосина разного происхождения или приготовления, тогда как эта разница почти неуловима прибором Энглера. Оба варианта не исключают, а дополняют друг друга пользоваться прибором Уббе-лопе для определения вязкости даже веретенного масла при комнатной температуре очень неудобно, потому что вытекание продолжается около 40 мин. и больше, хотя и наблюдается скорость истечения не 200 с.и, как в аппарате Энглера, а только 100. Область применения вискозиметра Уббелоде ограничивается таким образом или жидкими, подвижными продуктами при обыкновенной температуре, или густыми при высокой. [c.244]

    Аппарат Энглера был несколько видоизменен Уббелоде (357), снабдившим его более длинной и узкой трубкой истечения. Этот вариант пригоден для определения вязкости очень подвижных масел. Отличие от аппарата Эш лера состоит в том, что наблюдается скорость истечения только 100 см наполнение сосуда А (фиг. 53) производится автоматически до некоторого уровня, определяемого отводной трубкой d. Для более густых жидкостей, чем керосин, даже для тех, вязкость которых хорошо оиределяется энглеровским прибором, видоизменение Уббелоде дает, вообш е говоря, более точные-цифры. Настояш,ая область применения аппарата—определение вязкости лри температурах выше 50°. Уббелоде предложил еще один вариант вискозиметра, в котором постоянная температура иоследуемого масла поддерживается парами какой-нибудь кипящей однородной жидкости (анилин, нитробензол и т. п.). Рубашка, окружающая сосуд с маслом, закрыта наглухо в крьипке ее имеется отверстие для наливания жидкости и другое для обратного холодильника. Потеря через лучеиспускание происходит только через крышку сосуда с маслом, которая изолируется дурными проводниками тепла. [c.255]

    Жидкое сырье пиролиза, например прямогоннь и бензин, периодически подвергают анализу для определени плотности и фракционного состава. Плотность бензиновой и Голее тяжелых фракций находят при томоши ареометра, весов. Мос ра—Вестфаля или пикнометра, а для определения фракционного с )става используют аппарат Энглера. [c.89]

    Аппарат, принятый в США, дает более сходящиеся при параллельных определениях показания, нежели стандартный аппарат, принятый в СССР. Основное преимущество аппарата США заключается в наличии большого изоляционного кожуха, предохраняющего колбу с продуктом от тепловых потерь и защищающего пламя горелки от колебаний. Поэтому на аппарате ASTM разгонка протекает равномерно, без толчков, что с большим трудом достигается в аппаратах Энглера-Уббелоде и в стандартном аппарате, принятом в СССР, особенно при разгонке тяжелых продуктов (например, дизельных топлив). [c.176]

    Если мы будем испарять в карбюраторе и газопроводе двигателя бензин при низкой температуре окружающего воздуха, то часть бензина останется в жидком виде. Исследования показали, что для запуска карбюраторного двигателя необходимо достичь отношения воздуха к парам бензина около 13 1. При запуске двигателя обычно прибегают к способам, позволяющим увеличить количество бензина против обычного по отношению к пропускаемому через систему карбюрации воздуху. При этом испаряется только часть бензина (наиболее легкие фракции его), что при избытке подаваемого бензина создает условия образования н еобхадимого соотношения между воздухом и парами бензина. Эта возможность образования необходимой рабочей смеси при старте двигателя характеризуется температурой выкипания 10 /о топлива в аппарате Энглера. [c.202]

    Графики Эдмистера (рис. П-З) позволяют строить кривые ОИ по заданному фракционному составу смеси, полученному в результате стандаргной разгонки этой смеси на аппарате Энглера (ГОСТ 2177—48). Построение проводится следующим образом. По известной температуре выкипания 50 объемн.% при стандартной разгонке на графике, приведенном на рис. П-З, в, определяют [c.47]

    В бензиновом дистилляте, выходящем из газосенаратора установки, содержится некоторое количество растворенного крекинг-газа это количество будет тем больше, чем выше давление в газо-сенараторе. Если разогнать этот так называемый нестабильный бензин на стандартном аппарате Энглера, то потери при разгоике вместо обычных 1 —2% составят 5% и выше. При хранении такого бензина наблюдались бы значительные потери от испарения, так как растворенный газ, улетучиваясь из дистиллята, увлекает с собой нары легких фракций. [c.176]

    В случае небольших объемов выделенной нефти необходимо определить ее плотность (в микропикнометре) и провести люминесцентный анализ. Если объем пробы нефти достигает 5—10 мл, то можно получить примерные сведения о фракционном составе, используя для разгонки специально изготовленный прибор. Размеры стеклянных деталей прибора для разгонки небольшого объема нефти рассчитываются пропорциональным уменьшением размеров стандартного аппарата Энглера. Контроль температуры осуществляется хромель-копелевой термопарой, отградуированной по термометру для фракционной разгонки. Подобная методика дает результаты, хорошо сопоставимые с результатами разгонки на приборе ЛАФС. [c.16]

    Растворители с температурой кипения 50—250 °С перегоняют при атмосферном давлении на стандартном аппарате Энглера — Убеллоде (рис. 1У.З). В перегонную колбу помещают 100 мл ана-яизируемого растворителя регулируют нагрев таким образом, чтобы первая капля упала [c.285]

chem21.info

Энглера кривые - Справочник химика 21

    Для постоянного значения i это уравнение прямой с угловым коэффициентом г/ср и точкой пересечения Цср. Вычислением Т при у = О п у = i для разных теплосодержаний i и нанесением на график найдем сеть кривых зависимости i от Т. На этот же график нанесем упрощенные кривые равновесия мгновенного испарения при разных давлениях. Кривые находим из кривой Энглера следующим образом из значения углового коэффициента 50%-ной точки определяем значение углового коэффициента 50%-ной точки кривой мгновенного испарения. Зависимость температуры 50%-ной точки от давления далее находим или из графиков равновесных кривых или с помощью отношения Кокса (Сох). [c.106]     Прямые нанесем на фиг. 43. Далее составим упрощенные кривые мгновенного испарения для давлений 1 — 11 ama. Угловой коэффициент 50%-ной точки этой кривой равен 2,42 (из кривой Энглера), и зависимость температуры 50%-ной точки от давления [c.137]

    Под многокомпонентной смесью подразумевают систему с числом компонентов больше двух. При этом различают смеси с точно определенными компонентами и сложные смеси, состоящие из очень большого числа компонентов, часто с весьма близкими температурами кипения. Такими сложными смесями являются, например, нефть и бензин. Как правило, для подобных смесей определяют лишь кривую разгонки. В зависимости от требуемой точности для. разделения применяют либо прибор Энглера (см. разд. 7.2), либо эффективную колонну, с помощью которой легко выделить близкокипящие фракции. [c.131]

    Процент увеличения выхода бензина вычислялся по средним значениям Т использованием усредненной кривой фракционной разгонки по Энглеру для бензиновой фракции установки 43-103. [c.178]

    При использовании первого подхода исходят из того, что все показатели в конечном счете являются функциями фракционного состава соответствующих продуктов. Поэтому известны многочисленные попытки использовать результаты экспресс-анализов продуктов (например, разгонки по Энглеру [I]) для пересчета их на кривую ИТК и регламентируемые показатели качества. Такой подход является весьма трудоемким, а принципиальная периодичность и длительность цикла не позволяют получить хорошее качество оперативного управления. [c.95]

    Фракционный состав нефтяных фракций нормируется разгонкой по Энглеру (по ГОСТ 2177—82). Для пересчета кривых ИТК в выбранных пределах отбора фракций в кривые стандартной разгонки пользуются графиком Скобло (рис. ].3), Суммарный отбор светлых зависит не только от качества нефти, но и от ассортимента получаемых продуктов. Максимальный отбор дизельно фракции приводит к максимальному отбору светлых. С увеличением отбора керосиновой фракции [c.28]

    Эти методы построения кривых однократного испарения основаны на установленной опытом зависимости между углами наклона кривых постепенного испарения (ИТК, Энглер) и однократного испарения (ОИ), а также иа допущении, что кривая ОИ представляет собой прямую линию. [c.233]

    Если разность температур кипения компонентов велика, а также в случае достаточности определения только интервала перегонки, анализ смеси по температурам ее кипения можно осуществить на простых дистилляционных приборах. Соответствующая аппаратура описана в главе 7. Точная оценка дистилляционных кривых затруднительна в случаях, аналогичных приведенному на рис. 147 для дистилляции смеси растворителей. Особенно следует отметить, что начало перегонки смеси по приведенным кривым не совпадает. Это происходит потому, что начало кипения при разгонке по Энглеру (см. главу 7.2) определяют в момент отрыва первой капли от трубки конденсатора. При пробной ректификации [c.235]

    Поправочный коэффициент для критического давления нефтяных фракций зависит от наклона S кривой разгонки по Энглеру, его значение можно принимать по данным табл. 1.51. [c.136]

    Связь температур паров и жидкости ИТК с температурами ОИ и разгонки по Энглеру показана на графиках, приведенных на рис. П-38 и П-39. Кривые ИТК сырья и дистиллята представлены на рис. П-40. При этом температура конца кипения дистиллята (кривая 5) равна температуре начала кипения остатка (крива я 1) и это обстоятельство показано на рис. П-40 пунктиром. [c.204]

    Графики Эдмистера позволяют строить кривые ОИ по заданному фракционному составу смеси, полученному в результате стандартной разгонки этой смеси на аппарате Энглера (ГОСТ 2177—66). Построение проводится следующим образом. По известной температуре выкипания 50% (об.) при стандартной разгонке ( 5 0° ) на графике, приведенном на рис. П-21, в, определяют разность между температурой выкипания 50% (об.) по ОИ ( 50 ) и указанной выше температурой (г " ). Затем определяют наклон отдельных участков имеющейся кривой стандартной разгонки и при помощи соответствующих кривых, приведенных на рис. П-21, а, находят наклон кривой ОИ на тех же участках. Аналогичным образом, но с помощью графика П-21, б, вместо П-21, в, проводится построение кривой ИТК, необходимой для дальнейшего пересчета кривой ОИ на другие давления, а также для определения четкости разделения сложных смесей и потребного числа теоретических тарелок. [c.68]

    В качестве примера на рис. 118 приведены хроматограммы бензина Б-70 и топлива ТС-1. После калибровки по смесям индивидуальных углеводородов строят калибровочный график, который позволяет перейти к оценке фракционного состава топлив построением кривых кипения на основе интегральных хроматограмм, полученных обычным образом из соответствующих дифференциальных хроматограмм. На рис. 119 приведен фракционный состав топлива ТС-1, определенный разгонкой по Энглеру на рек- [c.338]

    Снижение коэффициентов трения при температурах 40— 60° С можно объяснить снижением вязкости масла. Это подтверждается кривой на этом же рисунке, характеризующей изменения вязкости масла П-28 в зависимости от температуры. Вязкость масла замерялась на вискозиметре Энглера. Уменьшение вязкости масла наблюдалось в основном при повышении температуры до 40—45° С. При дальнейшем повышении температуры вязкость снижалась незначительно. [c.100]

    Г— температура, при которой определяется упругость паров в °К (для данного случая = 273,2 37,8 = 311 °К), — угол наклона кривой разгонки по Энглеру в интервале от О до 10%. [c.51]

    Тангенс угла наклона кривой разгонки по Энглеру высчитывается по уравнению [c.82]

    Угол наклона кривой разгонки по Энглеру tga=l,2v  [c.84]

    Программа снабжена вспомогательными блоками, такими, как блок пересчета кривых разгонки ИТК в кривые разгонки по Энглеру, блок диагностики и автоматической коррекции при некорректном задании исходного числового материала. [c.253]

    Перехожу далее. Дело в том, что можно градусы Энглера перевести в абсолютные единицы по известным переводным формулам и построить, например, кривую температурной зависимости вязкости. Иногда, к сожалению, поступают не так, а говорят нас удовлетворяет ход температурной кривой, выраженной в градусах Энглера. При этом полагают, что если вязкость по Энглеру изменилась в два раза, то и абсолютная вязкость изменилась в столько же раз. > На самом деле, как известно, это не так. [c.237]

    На рис. 1 представлены кривые разгонки по Энглеру исследуемых газоконденсатов. [c.8]

    Энглера (ASTM) от наклона кривой ОИ. Сюда относятся методы Пирумова, Нельсона, Обрядчикова и Смидович и др. [c.228]

    Для построения кривых ОИ нефтей и нефтяных фракций по данным фракционной разгонки сырья без ректификации (ASTM, Энглера) можно использовать также метод Ван-Виккля. Сущность этого метода заключается в следующем. По данным фракционной разгонки исходного продукта определяют так называемую неисправленную температуру отгона по кривой ОИ. Для этой цели используют следующее эмпирическое уравнение  [c.229]

    Фракционный состав нефтяных фракций нормируется разгонкой по Энглеру (по ГОСТ 2177—82). Для пересчета к[)изых ИТК в выбранных пределах отбора фракций в кривые стандартной разгонки пользуются графиком Скобло (рис. 1.3). [c.28]

    Таким образом, турбулентное движение не является фактором, искажающим значение вязкости в общепринятых капиллярных вискозиметрах, в том случае, конечно, если время истечения достаточно велико, т. е. капиллярные вискозиметры подобраны правильно. Наоборот, можно наблюдать значительное турбулентное движение в применяемых условных вискозиметрах Энглера, Сейболта, Редвуда и др., особенно при определении вязкости маловязких продуктов. Наличием турбулентного движения при исте-чеиии воды при калибровке аппарата и объясняется, например, основная ошибка, имеющаяся в конструкции вискозиметра Энглера, не позволяющая строить правильных кривых вязкость — температура. [c.252]

    Под многокомпонентной смесью донимают смесь жидкостей с числом компонентов выше двух нри этом различают смеси с определенным числом компонентов и сложные смеси, состоящие из очень большого числа компонентов, часто с весьма блиа-кимп температурами кипения. Такими сложными смесями являются, например, нефти и бензины. Для подобных смесей обыч но определяют лишь кривую разгонки. В зависимости от требуемой степени точности применяют прибор Энглера (с.м. главу 7.2) [c.152]

    Хорошим примером полностью автоматизированного прибора является аппарат В 86 по А8ТМ [13], служащий для автоматической регистрации дистилляционных кривых по типу разгонки но Энглеру. При работе с этим прибором вручную приходится лишь загружать анализируемую пробу, извле1 ать записанную приборами кривую разгонки и вынимать колбу с остатком вещества. Электрическая схема и внешний вид прибора приведены соответственно на рис. 356а и 3566. Кроме описанных выше устройств, в этом приборе применены также следующие элементы  [c.455]

    Данные разгонок на аппаратах типа Энглера или по А8ТМ, широко используемых в лабораторных исследованиях, не соответствуют истинному фракционному составу нефти. Многочисленные точных расчетов. Однако графическая форма представления фракщюнного состава в виде кривых ИТК является неприемлемой для использования в расчетных исследованиях на ЭВМ. На практике представляет интерес задача формалп1ации анализа фракционного состава нефтей при помощи математической модели. [c.105]

    Особым случаем применения простой перегонки является перегонка с целью построения кривой равновесных состояний для перегонки сложных смесей. Примером может служить анализ бензина стандартными методами (например, в Германии методом Энглера и Уббелоде, в США — методом А8ТМ [60, 10]). [c.213]

    Остаток с температурой кипения выше 400 °С составляет 47,8 % масс. В отчете ВНИИНП отсутствовали результаты разбиения на фракции ИТК остатка с температурой кипения выше 400 °С. По данным табл. 7.18 содержание фракций с температурой кипения выше 500 °С равно 12,4 % масс. В табл. 7.19 даны результаты стандартной разгонки по Энглеру фракций с температурой кипения от 350 - 500 °С. По аналитической интерпретации фафической зависимости Эдмистера осуществлен перевод стандартной разгонки по ГОСТ 2177 - 82 в кривую ИТК по ГОСТ 110011 - 85. Результаты пересчета представлены в табл. 7.20. [c.251]

    Для обычных анализов образцов, характер которых изменяется не слишком широко, применяют однократную простую перегонку. Для стандартизации таких методов необходимо провести значительную предварительную работу с более сложными приборами или искусственными смесями. Розен и Робертсон [68—70] описали простую перегонку трехкомпонентной смеси углеводородов. Метод весьма похож на разгонку по Энглеру, и объяснение получающейся кривой перегонки может быть сделано на основе кривых, полученных из предварительных опытов с искусственными смесями. Этот метод может быть иллюстрирован рис. 30 и 31. На рис. 31, на котором также характеризуется воспроизводимость этого метода, показано,что температура после отгонки 90% близка к —38°, в то время как при отгонке 10% она близка к —58,5°. Соответствующие точки на рис. 30 означают около 4,5% бутана, 25% этана, что дает по разности 70,5% пропана. Установлено, что метод дает точность до 0,5% любого компонента. Могут быть построены другие графики для составов в тех пределах, которые встречаются при обычном анализе. При этом могут быть сделаны поправки на присутствие олефинов или метана. [c.378]

    Давление насыщенного пара моторных (сложных) топлив при испарении в условиях камер сгорания может быть определено расчетным путем по методу С. Н. Обрядчикоиа (Л. 16]. Для определения дав,-ления насыщенных паров по этому методу необходимо знать только кривую разгонки топлива по Энглеру. Для некоторых моторных топлив на рис. 1-13 [c.37]

    Величина Л1, в свою очередь, находится как некоторая функция тангенса угла наклона кривой разгонки продукта по Энглеру по графику рис. 29. У Рабиновича [5] имеется указание о том, что для нефтяных дестиллатов с крутыми кривыми разгонок, т. е. большими величинами тангенса угла наклона, точнее брать более высокие значения Л1, чем это следует из рис. 29. [c.82]

    В описанном способе определения средней молекулярной температуры кипения как разности /ср. об. — предполагается, что является только функцией границ кипения фракций, выраженных через тангенс угла наклона кривой разгонки. Между тем на величину Л1 должен оказывать лияние и сам вид кривой разгонки. На рис. 30 изображены три во -люжных типа ра.згоиок. Для кривой /, обращен юй выпуклостью вверх, средняя объемная температура кипения лежит ниже 50%-ной точки разгонки. Для кривой //, обращенной выпуклостью вниз, средняя объемная лежит выше 50%-ной точки и, наконец, для случая III, когда кривая разгонки приближается к прямой, средняя объемная равна или приблизительно равна 50%-ной точке разгонки по Энглеру. [c.82]

    По составленным условным разгонкам были произведены расчеты средней объемной температуры кипения по формуле (22а) и средней молекулярной температуры кипения по формуле (226.) Расчеты велись на 10%-ные промежутки условных разгонок по Энглеру и на взятые по диаграммам рис. 21 и 38 удельные и молекулярные веса для этих промежутков. В табл. 44 приведены результаты подсчетов для некоторых крайних случаев разгонок, показывающие величины разности между средней объемной и средней молекулярной температурами кипения для одних и тех же значений тангенса угла наклона кривой разгонки, в зависимости от характера кривой разгонки по Энглеру и химического состава продуктог . [c.83]

    Я хотел, однако, заметить, что вискозиметры Энглера можно считать даже хорошими приборами по сравнению с некоторыми вискозиметрами, применяемыми на сегодняшний день. Один из таких вискозиметров тина воронки НИЛК следует описать. Он состоит из трубки, отнюдь не капиллярной, окруженной водяной рубашкой. Подобный прибор применяется для исследований хода ре-акщта полимеризации масел. В этом приборе фиксируется та условная, как полагают авторы этого прибора, вязкость, при которой следует остановить заводской аггрегат и считать продукт готовым. Необходимо, однако, учесть следующее. Из этого прибора вытекало первоначально масло малой вязкости. При этом оно могло вытекать турбулентно, так как трубка широка и не слишком большой длины. Затем, на некоторой стадии реакции вязкость увеличивается настолько, что турбулентность истечения становится меньше, а затем поток вообще становится ламинарным. Тогда можно себе представить, какая будет получена кривая изменения вязкости в течение данного процесса, например полимеризации растительных масел. [c.237]

    Автомат ЛАФС состоит из аппаратуры для проведения разгонки (колба Энглера, холодильник, приемный цилиндр) блока нагрева блока управления и блока регистрации, объединенных в общую схему. Автомат производит запись кривой разгонки на специальной картограмме с координатами температура — объем дистиллята . Продолжительность анализа 20г—40 мин. К преимуществам прибора наряду с автоматизацией процесса разгонки относятся также равномерный нагрев и автоматическое регулирование скорости разгонки. Скорость разгонки задается положением соответствующих лимбов скорость , чувствительность . [c.43]

    Engler кривая разгонки по Эн-глеру — кривая стандартной аналитической разгонки по методу Энглера. [c.104]

chem21.info

Энглер - Справочник химика 21

    В настоящее время за рубежом распространен процесс фтористоводородного алкилирования — производство высококачественного автомобильного алкилата взаимодействием пропилена, бутиленов и амиленов с изобутаном. Имеется 85 действующих, строящихся и проектируемых установок мощностью по продукту от 95 до 3340 м /сут. Процесс осуществляется при 32 °С и 0,7—0,8 МПа давление должно быть таким, чтобы сохранить углеводороды и катализатор в жидкой фазе. Получаемый в результате процесса алкилат плотностью 697 кг/м при 20 °С имеет следующий фракционный состав (разгонка ио Энглеру) [4]  [c.62]     Фракционный состав нефтяных смесей определяется обычна простой перегонкой с дефлегмацией или ректификацией разгонку легких фракций проводят при низких температурах и повышенных давлениях, средних фракций —при атмосферном давлении и тяжелых фракций —в вакууме. Для разгонки используют специальные аппараты Энглера, Богданова, Гадаскина, АРН-2 и др. (описание методик разгонки приведено на стр. 21). [c.18]

    Рис, 2,2, Вискозиметры истечения а - капиллярный стеклянный вискозиметр 6 - вискозиметр Энглера в - схема истечения масла. [c.43]

    В самом начале развития промышленности вискозиметры, основанные на принципе истечения, развивались опытным путем, и именно они применялись почти до последнего времени. Полученные результаты были выражены как время в секундах, необходимое для истечения определенного объема жидкости из резервуара через капилляр. Этот капилляр обычно был слишком коротким, чтобы можно было применить закон Пуазейля. Наиболее широко распространенными были и остаются вискозиметры типа Редвуда в Англии, Энглера в Германии и Сейболта в США [18]. Приборы Редвуда и Сейболта бывают двух видов, причем в одном их них (Ред-вуд № 2 и Фурол) время истечения в 10 раз меньше, чем в другом [19—20]. Таким образом, измерение очень вязких материалов может быть проведено в короткие промежутки времени. Результаты, получаемые на приборе Энглера, выражаются в секундах или в градусах Энглера, которые являются отношением времени истечения жидкости к времени истечения воды. Подобные вискозиметры имеют очень много недостатков и постепенно исчезают, хотя подобная шкала применяется до сих пор. Для продуктов с более высокой вязкостью они дают значения, пропорциональные значениям кинематической вязкости, но для продуктов с меньшей вязкостью это отношение неприменимо. [c.175]

    Вакуумная разгонка по Энглеру с пересчетом температур на атмосферное давление, °С  [c.62]

    Вязкость — это одно из основных свойств масла, определяющих его смазочную способность. Вязкость зависит от температуры и давления. С повышением температуры и понижением давления вязкость масла убывает. Вязкость масла определяется в градусах Энглера и в стоксах (ст). Стокс является единицей кинематической вязкости, его размерность I см /с стокс равен 100 сантистоксам (сст). [c.189]

    Энглер и Бок [34], тоже изучавшие окисление парафина воздухом, установили образование водорастворимых жирных кислот. [c.443]

    Плотность при 20 ° с, г/смЗ. . 0,799 Пределы кипенпя по Энглеру (5-95%), С........[90-205 [c.36]

    Разгонка исходного толуольного концентрата по Энглеру (47,2% объемн. ароматических, удельный вес 0,7717) [c.105]

    Для подтверждения возможности органического синтеза нефти были проведены прямые лабораторные экспериментальные исследования (технологический аргумент). Так, еще в 1888 г. немецкий химик К. Энглер впервые в мире произвел перегонку рыбьего жира при давлении 1 МПа и температуре 42 °С и гюлучил 61 % масс, масла плотностью 0,8105, состоящего на 90 % из углеводородов, преимущественно парафиновых от и выше. В тот же период им были получены углеводороды из растительных масел репейного, оливкового и др. В 1919 г. акад. Н.Ф. Зелинский произвел перегонку сапропелита оз. Балхаш и получил 63,2 % смолы, 16 % кокса и 20,8 % газа. Газ состоял из метана, окиси углерода, водорода и сероводорода. После вторичной перегонки смолы были получены бензин, керосин и тяжелые масла, в состав которых входили парафиновые, нафтеновые и ароматические углеводороды. В 1921 г. японский ученый Кобаяси получил искуственную нефть при перегонке рыбьего жира бе дав.ления, но в присутствии катализатора — гидросиликата алюминия. Подобные опыты были проведены затем и другими исследователями. Было установлено, что природные алюмосиликаты [c.53]

    Энглер и Бок (см. выше) показали, чto окисление горячего минерального масла длительным продуванием воздуха заметно ускоряется при добавлении едкой щелочи. [c.87]

    Он получил 17% маслянистой фракции уд. веса 0,978 при 15° с вязкостью по Энглеру при 50° равной 2,4 и 40% чистых смол желтого цвета. [c.114]

    Вязкость по Энглеру. .... 1,5 при 50°С Температура затвердевания. . . . . — 28°С Теплоемкость.............0,57 [c.141]

    Приписывая нафтеновым углеводородам и кислотам тожественность в строении ядра, Энглер делает предположение, что содержание нафтеновых кислот должно быть больше у масел нафтенового характера, нежели у парафинистых. [c.156]

    Иногда часть сырья оставалась налипшей на стенках автоклава. Полученная жидкость имела удельный вес 0,666 и дала при разгонке ио Энглеру следующие результаты  [c.438]

    Однако следует отметить, что при смешивании с маслом продуктов, содержащих парафин, способных растворять в себе последний, всегда получается невязка между действительным удельным весом, получаемым по вышеуказанной формуле. Так как растворение парафина в углеводородах сопровождается значительным расширением его, то удельный вес подобных смесей оказывается всегда ниже исчисленного. Так, например, К. Энглер и Бэм, разложив вазелин удельного веса 0,8785, получили твердый парафин уд. веса 0,8836 и масло уд. веса 0,8809. Составляющие вазелин компоненты, как видим, имели каждый в отдельности удельный вес выше удельного веса исходного продукта. [c.42]

    В СССР, а также в некоторых странах Европы принято выражать условную вязкость числом градусов К. Энглера. Так называется отношение времени истечения из вискозиметра К. Энглера 200 мл испытуемого нефтепродукта при данной температуре ко времени истечения того же количества дистиллированной воды при - -20° С. [c.44]

    Вязкость в условных градусах (например, Энглера и др.) представляот отношение времени истечения жидкости к времени истечения такого же объема воды из соответствующего прибора ири 20 С. [c.14]

    Определение фракционного состава заключается в испарении при определенных стандартных условиях испытуемого нефтепродукта из колбы Энглера, помещенной в специальный аппарат, в конденсации образовавшихся паров и в отсчете количества отогнанной жидкости при определенных температурах или температур при определепных количествах отгона. [c.194]

    Отсутствуют доказательства того, что давление, существующее в нефтепроизводящих свитах, оказывает влияние на образование нефти. В старой теории происхождения нефти, основанной иа представлении о термическом разложении растительных и животных жиров, а также жирных кислот, первоначально предложенной Уорреном и Сторером [59] и позднее поддержанной Энглером [21], предполагалось, что образующиеся олефины полимеризуются под действием высокого давления. Однако давление выше 15 ООО ат не вызывает полимеризации даже таких реакционно-способных диеиов, как бутадиен и изопрен [15], несмотря на легкое предварительное окисление кислородом воздуха с образованием перекисей, являющихся весьма эффективными катализаторами. Как будет указано в дальнейшем, полимеризация является одной из хорошо известных реакци , вызываемых кислыми силикатали . [c.85]

    В табд. 8 приведены результаты разгонки по Энглеру типичного толуольного концентрата, предназначенного для экстракционной перегонки. Больше 95 % всего объема смеси выкипает при температуре ниже нормальной температуры кипения толуола. Тут сказывается способность низкокипящих неароматических углеводородов отгоняться вместе с толуолом в виде или азеотропных смесей, или близких к ним. [c.105]

    Образующиеся перекиси являются соединениями крайне нестойкими и весьма сильно детонирующими. Энглер и его ученики при окислении амилена, гексилена и скипидара выделили перекиси, имеюпще вид сиропа и обладающие горчичным запахом. Оптимальная температура для образования этих перекисей —140°. [c.89]

    I — вискозиметр Энглера 2 — обычный капиллярный вискозиметр з — вискозиметр Сэйболта 4 — вискозиметр Рэдвуда. [c.177]

    В условиях разгонки по Энглеру начало кипения сырья должно быть в пределах 240—250 ""С, конец кипения— 340—360 °С. Содержание нафтеновых углеводородов должно быть не менее 50 %. Можио также использовать соответствующую фракцию, отобранную из смешанной артемо-малгобекской нефти. [c.143]

    Уже в 1880 г. Энглер и Бок заметили, что лишенная кислот, йагретая нефть, при продувании в нее воздуха, превращается в смо-лсюбразный кислый продукт с выделением паров воды и углекислоты и с одновременным образованием следов масляной кислоты. [c.84]

    Теория автооксидации дана Энглером. Она можегг быть резюмирована следуюпщм образом Кислород функционирует к к ненасыщенный элемент и сообщает окисляемым соединениям способность претерпевать реакции присоединения. Только такие соединения, а также соединения, которые в известных условиях дают системы, способные к реакциям присоединения, показывают явления автооксидации. Они образуют соединения перекисного характера, связанные с молекулярным кислородом . [c.88]

    Энглер и Шпаниер изучали влияние серы при 210° на гексан и не смогли обнаружить изменения в температуре кипения углеводорода (69 ). [c.163]

    Энглер показал, что углеводороды с длинной цепью при нагревании прп умеренной темиературе и повышенном давлении в теченпе достаточного количества времени рвутся ио середине цепи, но при высокой температуре и слабом давлении расщепление происходит ближе к краям цепи с образованием газообразных продуктов и прод.уктов с высокой темпеюатурой кипепия-Брукс и его сотр.удпики, изучая [c.243]

    Энглер н Рутала, нагревая амил ен в запаянной трубке в течение нескольких часов до 70°, уже обнаружили его изменение. [c.247]

    Если это так, то было бы интересно изучить также и влияние раз-ре1жения на диссоциацию. По этому вопросу известно очень мало. Энглер и Штаудингер показали, что тгри разрежении процент этиленовых или диэтиленовых углеводородов в продуктах крэкинга быстро возрастает. Считалось даже возможным использовать этот факт для приготовления из минеральных масел изопрена, бутадиена и т. д. Рейли и Блэр также отметили, что крэкинг при разрежении сопровождается понижением летучести масел крэкинга и возрастанием количества непредельных соединений. [c.270]

    Образование этого последнего углеводорода может быть объяснено только присоединением, под влиянием катализатора, к углеродной цепи амилена СН . Эти результаты вполне подтвердились работами Энглера и Рутала , которые полимеризо али амилен в присутствии хлористого алюминия как на холоду, так и при умеренном нагревании (температура кипения амилена). Водород, необходимый для образования парафин эвых углеводародов, вероятно выделяется из углеводородов, составляющих смазочное масло, и возможно, что нафтены образуются дсак прямо из олефинов, так и из промежуточных полиолефинов. [c.325]

    В методе Майля растительные и животные масла подвергаются каталитическому разложетшю. Уже Энглер и его ученики показали, что при перегонке рыбьего ягира и Других жиров под давлением в [c.379]

    Природа веществ, обусловливающих собой цвет нефтей, интересовала многих исследователей. К. Энглер, основываясь на работах Павлевского, которому удалось из галицийского озокерита получить темно-коричневое вещество с содержанием серы до 3,76%, высказал мнение, что причиной того или другого цвета нефти является присутствие в ней особых красящих веществ, способных окрашивать растительные и животные ткани. [c.50]

    Нефть вращает плоскость поляризации. Эта способность была открыта еще в 1835 г. Жаном Батистом Био. Ввиду того, что нефть не имела тогда никакого промышленного значения, это открытие было предано забвению, и только спустя 60 лет вопросом оптической активности нефтей занялись Сольтзин и ряд других крупных ученых как русских, так и иностранных. Из наших ученых над оптической активностью работали П. И. Вальден, Л., А. Чугаев, Ракузин и другие, а из немецких ученых — К. Энглер со своим учеником И. Маркуссоном. Причиной изменения плоскости поляризации, как известно, является присутствие так называемых асимметричных молекул, причем различаются молекулы с правым или левым вращением. Угол вращения, изменяющийся от нуля до максимальной величины, зависит от соотношения между молекулами правого и левого вращения. Нефть, как ряд ее фракций, большей частью вращает плоскость поляризации вправо. Нефть в этом отношении мало исследована .  [c.53]

chem21.info

Газойль разгонка фракций - Справочник химика 21

    Сь рье и продукты. На очистку направляют разные по фракционному и групповому составу, а также по содержанию серы и азота тяжелые газойлевые дистилляты, т. е. фракции, извлекаемые при вакуумной перегонке мазутов и имеющие температуру начала кипения 360—400 °С и конца кипения от 520 до 560 °С (в пересчете на атмосферное давление). Нередко тяжелые газойли смешивают с более легкими газойлями, вакуумными или атмосферными (прямогонные дистилляты с температурой начала кипения 230—250 °С и конца кипения около 360 °С). Значение молекулярной массы вакуумных газойлей — смеси фракций от 350 до 500 °С (разгонка по НТК) —. обычно находится в пределах от 310 до 380 "С. [c.53]     Варианты разгонки каталитических газойлей на фракции 270-420°С. .............  [c.48]
Рис. 101. Разгонка газойля и кривая раса ределения серы в начальных фракциях (по данным заводской лаборатории). Сплошная лнния — кривая разгонки. Рис. 101. Разгонка газойля и кривая раса ределения серы в начальных фракциях (по данным <a href="/info/653178">заводской лаборатории</a>). Сплошная лнния — кривая разгонки.
    Разгонка жидких топлив, растворителей и осветительных нефтепродуктов.В СССР принят в качестве стандартного (ГОСТ 2177-59) прибор для разгонки светлых нефтепродуктов и дизельных топлив (рис. X. 16). Этот прибор, представляющий собой видоизмененный аппарат Энглера-Уббелоде, принят с небольшими видоизменениями почти во всех странах в качестве стандартного, в котором стеклянный холодильник Либиха заменен металлическим. При необходимости на описываемом приборе можно производить также перегонку нефтей (но не свыше 310—320°) и всевозможных легких соляровых фракций (типа газойля и т. п.). [c.171]

    Сдвиг кривой разгонки, или, другими словами, увеличение содержания отгоняющихся фракций, в частности тяжелых вакуумных газойлей, также оказываются значительно больше. [c.23]

    По этой схеме тяжелые остатки с установок атмосферной перегонки нефти подвергаются вакуумной разгонке в высокопроизводительной вакуумной колонне с получением легкого и тяжелого вакуумных газойлей — сырья установки гидрокрекинга и тяжелого вакуумного остатка, подвергаемого термическому крекингу на блоке висбрекинга. При конверсии вакуумных газойлей вырабатываются газы, легкая и тяжелая нафта, реактивное и дизельное топлива. В результате висбрекинга вырабатываются углеводородные газы, бензин, а остаток висбрекинга, смешиваясь с фракцией гидрокрекинга, [c.94]

    Включение гидрокрекинга в схемы переработки нефти обеспечивает гибкость эксплуатации предприятий. Изменяя технологический режим процесса и условия ректификации жидких продуктов, можно на одной и той же установке получать любой из перечисленных продуктов бензин, реактивное или дизельное топливо. В табл. 14.2 в качестве примера приведены различные варианты процесса двухступенчатого гидрокрекинга тяжелого дистиллятного сырья (фракция 350—500 °С прямогонного газойля). Переход с одного варианта на другой осуществляют изменением температуры в реакторах, а также изменением режима и направления потоков в блоке разгонки продуктов гидрокрекинга. [c.391]

    Разгонка по Энглеру дает общие представления о температурных пределах кипения и потенциальном содержании в ней продуктов прямой перегонки. При разгонке нефти в лабораторных условиях по Энглеру отбирают следующие фракции до 180—205°С — бензиновая фракция, причем узкий погон 160—205°С называется лигроиновой фракцией от 200 до 300°С - керосиновая фракция от 270 до 359 С - газойль погон 300—370 С — соляровая фракция о таток после отгонки до 350°С - мазут. [c.69]

    При вакуумной переработке мазута могут быть получены вакуумный газойль (сырье установок каталитического и гидрокрекинга) или масляные фракции (сырье установок селективной очистки, депарафинизации и гидродоочистки) и остаток (гудрон — сырье установок деасфальтизации, висбрекинга и битумного производства). Для получения вакуумного газойля 350-500 С достаточно однократного испарения. Для получения масляного сырья предпочтительна двухколонная схема вакуумной перегонки мазута. В первой колонне получают широкую масляную фракцию, а во второй — производится ее вторичная разгонка на узкие масляные фракции. [c.701]

    В начальных стадиях крекинга тяжелых масел образуются преимущественно фракции, дающие при разгонке продукты, лежащие в пределах кипения газойлей и керосинов. Выход бензина постепенно увеличивается с увеличением продолжительности крекинга. Образование  [c.107]

    В состав бензина, подвергавшегося дальнейшему исследованию, включалась фракция углеводородов С5 и частично выше, улавливаемая из газа в абсорбере. В качестве абсорбента применялся газойль прямой перегонки бакинских нефтей, выкипающих выше 250° С. Поглощенные абсорбентом бензиновые фракции после их отгонки учитывались в общем балансе выходов бензина. Растворенные легкие углеводородные газы, выделявшиеся при разгонке катализата и абсорбента, в баланс не принимались из-за их значительного количества по отношению к пропущенному сырью (до 0,01 % на полумазут). [c.61]

    Очищенная от воды и осадка нефть разгонкой (прямая перегонка) при обычном давлении разделяется на три фракции бензин (30—180°), керосин (180—300°) и мазут (остаток от перегонки). Из этих основных фракций нефти выделяют более узкие фракции, причем в разных странах отбирают их в различных интервалах температур петролейный (нефтяной) эфир (30—80°), лигроин (110—140°), уайт-спирит (150—210°), газойль (270—300°). Из мазута перегонкой под уменьшенным давлением или с водяным паром получают горючие (соляровое) и смазочные масла, вазелин, а также твердый парафин. Вазелин и парафин получают также из высших фракций некоторых нефтей, а парафин — иногда непосредственно из нефти путем вымораживания. [c.16]

    Следующий шаг можно сделать либо с помощью алгебры, либо изобразив кривую разгонки в виде графика Алгебраический метод включает следующие операции ТИП для фракции легкого прямогонного газойля 275°С (525°Р) Значит, некоторая часть погона 260—400°С (500— 750°Р) попадает во фракцию реактивного топлива Какая именно Обозначим ее через X Тогда [c.201]

    Процесс пиролиза состоит в нагревании некоторых фракций, получающихся при разгонке нефти (лигроина, керосина, газойля), до температуры около 700° при атмосферном давлении. При этом наряду с бензолом и толуолом получаются небольшие количества ксилолов, нафталина, а также газообразные продукты, содержащие непредельные углеводороды (этилен, пропилены, бути-лены и т. п.) [c.38]

    Пер и-онка нефти вначале проводится при нормальном давлении последней фракцией этой стадии процесса является газойль. Получающийся остаток далее разгоняется под вакуумом. Первой фракцией разгонки под вакуумом является газойль, последние фракции представляют собой смазочные масла. Остаток от перегонки нефти может быть различным в зависимости от природы нефти. Нефти нафтенового основания дают асфальтсодержащий остаток остаток нефти парафинового основания представляет собой смесь высоковязких углеводородов, используемый для получения смазочных масел (брайтстоков). [c.17]

    Основным процессом переработки нефти является ее разгонка на отдельные фракции. Ваишейшимп фракциями являются бензиновая, выкипающая в пределах 20—200 , керосиновая — в пределах 175—275°, газойль разного рода, кииящрхй в интервале температур от 200 до 400° и смазочные масла, выкипающие в пределах 300—500°. Отдельные фракции могут подвергаться дальнейшему разделению в целях получения специальных продуктов — петролейного эфира, бензина-растворителя, медицинского бензина и т. д. [c.16]

    На рис. 101 изображена кривая разгонки образца газойля (смесь легкого с тяжелым), отобранного на одной из промышленных установок каталигического крекинга. На установке перерабатывался соляровый дистиллят (плотность 0,894, температура застывания 26°, содержание серы 1,7% вес.), выделенный из смеси трех отечественных сернистых нефтей. Разгонка образца газойля проводилась на аппарате Гадаскина. На этом же рисунке приведена кривая, характеризующая изменение содержания серы в начальных фракциях газойля в зависимости от их средних температур кипения. Следует отметить, что узкая фракция, имеющая [c.234]

    В этом случае можно предложить два направления разработки процесса Энергетических нефтеперерабатывающих заводов . В первую очередь процесс, где предусматриваются гидроочистка, гидрокрекинг и, в конечном счете, гидрогазификация всех продуктов, которые получаются в результате первичной фракционной разгонки сырой нефти. Принципиальная схема такой установки показана на рис. 17,а. По этой схеме сырая нефть разгоняется на лигроин и легкие продукты, легкие и тяжелые газойли, а также на остаточное нефтяное топливо. Лигроин десульфурируется по гидрометоду и перерабатывается в ЗПГ по методу низкотемпературной конверсии. Легкий газойль подвергается гидрокрекингу, а получаемые в результате этого легкие фракции смешиваются с направляемым непосредственно в реактор лигроином. Тяжелый газойль и остаточные продукты, проходящие десульфурацию в отдельных устройствах, смешиваются и продаются как малосернистое жидкое топливо [8, 9]. Необходимое для осуществления процесса конверсии количество водорода может быть получено либо путем паровой конверсии части лигроина, либо путем частичного окисления остаточного топлива. [c.148]

    В табл. 14.1 в качестве примера приведены различные варианты процесса двухступенчатого гидрокрекинга тяжелого дистиллят-ного сырья (фракция 350—500 °С пр5[могонного газойля). Переход с одного варианта на другой осуществляется изменением температуры в реакторах, а также изменением режима и направления потоков в блоке разгонки продуктов ги ,рокрекинга. [c.308]

    В результате анализа полученных данных было обнаружено,что узкие фракции, отобрань при разгонке равновесных паровой и жидкой фаз в одном и том же температурном интервале ("одноименные" фракции) различаются по плотности и молекулярной массе. На рис.1 показана зависимость изменения плотности и молекулярной массы от средней температуры кипения одноименных фракций паровой и жидкой фаз от однократного испарения газойля арланской нефти (фракция 350-580 С) при различных условиях. Плотность одноименных узких фракций из паровой фазы ( ) ниже, чем из жидкой ( ). А молекулярная масса узких фракций,ввделенных из [c.13]

    Дистиллятные масла получаются из соответствующих фракций вакуумной разгонки мазута, остающегося после отгона от нефти низкокииящих светлых нефтепродуктов (бензина, лигроина, керосина, газойля). Остаточные масла получают из остатка перегонки нефти (гудрона, полугудрояа). [c.8]

    Отбензиненная нефть подвергается дальнейшей перегонке и разгонке на фракции во второй ректификационной ко.1тонне. Эта вторая колонка обычно работает иод вакуумом, чтобы поддерживать максимально низкую температуру во время перегонки и таким образом избежать крекинга пли термического разложения тяжелых нелетучих компонентов. Отбензиненная нефть парафинового основания разгоняется далее на газойль, который удаляется из головной части колонны, и один или большее число парафинистых дистиллятов, удаляемых из верхней части колонны. Ненерегоняемый остаток, обычно называемый цилиндрстоком, удаляется с низа колонны. [c.111]

    Мазут с низа К-2 забирается, нагревается в П-3 и двумя потоками подается в вакуумную колонну К-5, которая предназначена для разгонки мазута. Для пoддqзжaния температуры низа подается перегретый водяной пар, а вакуум поддерживается вакуумсоздающей системой (ВСС). С колонны К-5 выводятся в парк четыре масляных фракции и вакуумный газойль, а с низа - гудрон. [c.15]

    В литературе имеется указание о целесообразности каталитического крекинга газойлей коксования совместно с бензиновыми фракциями с целью облагораживания бензинов коксования Коксование гудрона и крекинг-остатка проводили в пилотном кубе. В результате были получены дистилляты, качество которых приведено в табл. 5. При разгонке на колонке ИТК было установлено, что содержание бензина в дистилляте коксования гудрона и крекинг-остатка составляет соответственно 11,8 и 7,2%. В табл. 6 приведены режим и материальный баланс каталитического крекинга дистиллятов коксования. Для сравнения приведены результаты опытов на вакуумном газойле из смеси туймазинской и ромашкинской нефтей. [c.35]

    С другой стороны, гидрогенизуемый нефтепродукт может разделяться на различные фракции в предварительной разгонке. В простейшем случае нефтепродукт разделяется на газойль соответствующих пределов выкипания и остаток. Газойль гидрогенизуется в паровой фазе при высокой температуре, а остаток в П0л (0кидк0м состоянии при более умеренных условиях. [c.222]

    Итальянские установки для гидрогенизации описаны Коппе-Цуккари [5]. Установки с суточной производительностью около 400 т перерабатывали албанскую нефть. Первоначально сырье перегонялось получали бензин прямой гонки, керосин, газойль и мазут. Газойль подвергался деструктивной гидрогенизации в паровой фазе, а мазут — в жидкой фазе. Часть остатков гидрогенизации перегонялась в высоком вакууме для получения смазочных дестиллатов и остатка. Легкий масляный дестиллат направлялся непосредственно на установку депарафинизации. Тяжелый масляный дестиллат гидрогенизовали при умеренных температурах, после чего он поступал на ту же самую установку депарафинизации. Остаток от вакуумной разгонки обрабатывался растворителями и затем подвергался депарафинизации. Итальянские установки для гидрогенизации представляют интерес с точки зрения широкого применения гидрогенизации к различным фракциям нефти. [c.225]

    Разгонка по КТК и распределение серы в дистиллятах тepмIiчe кoгo крекинга узких фракций рециркулята от гидроочищенного вакуумного газойля  [c.17]

    Таким образом, каталитический крекинг представлен в модели в виде восьми модификаций в соответствии с вариантами работы установок по глубине превращения сырья как на сернистом, так и гидроочищенном сырье (табл. 7). Кроме того, каждая модификация в модели показана тремя граничными вариантами, в зависимости от возможной разгонки каталитического газойля (фракция выше 195 0) и содерхаввя в нем полициклической ароматики. Включение в модель нескольких ват риантов разгонки каталитического газойля связано с различной направленностью процесса и использованием его продуктов не только в качестве топлив (для условий НПЗ топливного профиля), но и сырья для получения технического углерода (для условий НПЗ топливно-нефтехимического профиля). [c.27]

    Малятский и Марголис провели определение растворимости кислотного числа, молекулярного веса и констант диссоциации нафтеновых Кислот, выделенных из фракций бензина, керосина и газойля, полученных при разгонке бакинской нефти. Растворимость кислот, выделенных из трех различных фракций, оказалась соответственно равной 37, 22 и 7 мг кислоты на 1 л. Кислотные числа тех же кислот равны 316,5, 259,9 и 195,2 молекулярные веса 176,8, 216 и 287 константы диссоциации 8,84 10 , 8,21 10 и 6,02 10 . [c.1147]

    Естественно, что качества повой башкирской нефти определяют качества и отборы получаемых из нее дистиллятов. В табл. 2 приведены результаты разгонки арланской и ромашкинской нефтей ио ИТК. Из таблицы видно, что содержание светлых в арланской нефти на 6,3% меньше, чем в ромашкинской, содержание серы в керосино-газойлевой фракции и в вакуумном газойле арланской нефти почти в 2 раза больше, чем в тех же фракциях ромашкинской нефти. [c.20]

    Пусть при первичном крекинге некоторого количества газойля (например, 1000 г)> получено а г газа, Ь г бензина (до 200°), с г промежуточной фракции (200—350°) в й т остатка (выше 350°). Тогда для вторичного крекинга к полученной промеН5уточной фракции (с г) добавляют столько свежего газойля, чтобы общее количество сырья для повторного крекинга вновь составило 1000 г (т. е. а - - Ъ ) г. Пусть, далее, прп повой разгонке получено а" г газа, Ь" г бензина, с" г промежуточной фракции и й" г остатка. Для третичного крекинга в качестве сырья берут с" г промежуточной фракции с добавкой к ней (а" + Ъ" ") г свежего газойля, т. с. вновь 1000 г сырья, и т. д. Опыт показывает, что после двух-трех повторных крекингов подобного рода продукт рециркуляции становится постоянным как по составу, так и по относительной массе, и, как видпо, весь процесс в целом в значительной мере приближается к тому, что-имеет место при крекинге на непрерывно действующей установке [56]. [c.478]

    Фращнонный анализ. Фракционный состав сырья, имеющего средние температуры выкипания (зеленое масло и каталитический газойль), опредаляют разгонкой по Энглеру [12]. Фракционный состав каменноугольных масел (антраценовое масло, антраценовая фракция и пековый дистиллят) определяют разгонкой по Глузман [11]. Для определения фракционного состава сырья с температурой конца кипения выше 400 °С (термогазойль, экстракты газойлей каталитического крекинга и коксования) требуется разгонка в вакууме [13]. [c.9]

chem21.info

Способ переработки углеводородсодержащего сырья | Банк патентов

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей и нефтехимической отраслям промышленности. Изобретение касается способа переработки углеводородсодержащего сырья, в качестве которого используют преимущественно тяжелое и/или остаточное сырье, в котором в сырье дополнительно вводят металлорганическую соль, имеющую формулу M(OOC-R)n, или M(SOC-R)n или M(SSC-R)n, где R обозначает алкил, арил, изоалкил, трет-алкил, алкиларил, возможно включающий гидроксильную, кето-, амино-, карбоксильную, тиокарбаминовую группу, где n - 1-3, а М обозначает переходной металл из элементов Периодической системы элементов, при разложении которой получают наночастицы металла, либо наночастицы этих металлов, из расчета 0,001-0,1% мас. металла на массу сырья, при этом в качестве углеводородной добавки используют парафиновые углеводороды, или олефиновые углеводороды, или фракцию сланцевой смолы, или их смеси в количестве 2,0-20,0% мас. Технический результат - увеличение степени конверсии углеводородсодержащего сырья, повышение выхода дистиллятных фракций. 2 з.п. ф-лы, 22 табл., 16 пр.

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей и нефтехимической отраслям промышленности и может быть использовано для увеличения глубины переработки углеводородсодержащего сырья.

Известен способ получения котельного топлива (SU 1675318, опубл. 07.09.1991). Тяжелые нефтяные остатки предварительно нагревают и затем подвергают висбрекингу в трубчатой печи в присутствии концентрата олефиновых углеводородов с целью достижения лучшей степени конверсии сырьевой смеси.

Известен способ получения компонента топочных мазутов (RU 1617948, опубл. 30.10.1994) путем висбрекинга нефтяных остатков в присутствии высокоароматизированной добавки, при этом с целью снижения вязкости целевого продукта в качестве добавки используют экстракт селективной очистки масел или остатки каталитического крекинга, выкипающие в интервале 420ºС - к.к., взятые в количестве 2-8% мас.

Однако известный способ направлен на достижение снижения структурной вязкости остатка висбрекинга.

Известен способ переработки остаточных нефтепродуктов (RU 2021994, опубл. 30.10.1994). Остаточные нефтепродукты подвергают висбрекингу к присутствии ароматической фракции или полярного соединения. Исходное сырье предварительно подвергают кавитационной обработке. В качестве ароматической фракции используют экстракт селективной очистки масел или газойли каталитического крекинга в количестве 2,0-8,0% мас. В качестве полярного соединения используют ацетон в количестве 0,001-0,05% мас.

Недостатком известного способа является дополнительная обработка остаточных нефтепродуктов посредством кавитационной обработки, что экономически нецелесообразно.

Задачей настоящего изобретения является увеличение степени конверсии углеводородсодержащего сырья, включая тяжелое и остаточное сырье, повышение выхода дистиллятных фракций.

Поставленная задача решается за счет того, что способ переработки углеводородсодержащего сырья включает термоконверсию сырья с введением углеводородной добавки, в качестве которой используют парафиновые углеводороды, или олефиновые углеводороды, или фракцию сланцевой смолы, или их смеси в количестве 2,0-20,0 % мас., при этом в сырье дополнительно вводят металлорганическую соль, имеющую формулу M(OOC-R)n, или M(SOC-R)n, или M(SSC-R)n, где R обозначает алкил, арил, изоалкил, трет-алкил, алкиларил, возможно включающий гидроксильную, кето-, амино-, карбоксильную, тиокарбаминовую группу, где n=1-3, а М обозначает переходной металл из элементов Периодической системы элементов, при разложении которой получают наночастицы металла, либо наночастицы этих металлов, из расчета 0,001-0,1% мас. металла на массу сырья.

Понятие «термоконверсии», используемое в настоящем изобретении, предполагает атмосферную перегонку и/или вакуумную перегонку, или однократное испарение, или дистилляцию, или перегонку с ректификацией, а также термический крекинг (глубокий термический крекинг), или висбрекинг (легкий термический крекинг), или их сочетания.

В качестве углеводородсодержащего сырья используют преимущественно тяжелое и/или остаточное сырье с плотностью более 850 г/см3: тяжелые нефти, вакуумные газойли, прямогонные мазуты, гудроны, полугудроны, крекинг-остатки, нефтяные шламы индивидуально или в смеси, а также их смеси с горючими ископаемыми (горючие сланцы, битуминозные пески).

Пример 1. В образцы с мазутом западносибирской нефти с плотностью 0,89 г/см3 с добавлением и без добавления твердых парафиновых углеводородов (н.к. 405ºС) в массовом соотношении 4:1 соответственно вводят 2-этилгексаноат кобальта из расчета 0,1% мас. кобальта на массу исходного сырья и подвергают перегонке по Энглеру. Результаты разгонки представлены в табл. 1 и 2.

Таблица 1
Выход фракций без добавления твердых парафиновых углеводородов
Температура, °C 219 240 271 285 294 295 301 307 312 321 333 334
Объем дистиллята, мл 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60
Таблица 2
Выход фракций с добавлением твердых парафиновых углеводородов
Температура, °C 219 252 277 296 294 317 334 342 347 350 354 360
Объем дистиллята, мл 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 60 85

В табл. 4 и 3 представлены материальные балансы перегонки по Энглеру мазута западносибирской нефти с добавлением и без добавления твердых парафиновых углеводородов.

Таблица 3
Материальный баланс перегонки по Энглеру мазута западносибирской нефти без добавления твердых парафиновых углеводородов
Наименование продукта Загрузка, г % Получено Масса фракции, г % к сырью
Мазут без добавления твердых парафиновых углеводородов 146,3 100 1. Фракция (до 352ºС) 80,6 55,1
2. Фракция (360ºС и выше) 58,8 40,2
3. Потери (газ) 6,9 4,7
Итого 146,3 100
Таблица 4
Материальный баланс перегонки по Энглеру смеси мазута западносибирской нефти и твердых парафиновых углеводородов в массовом соотношении 4:1
Наименование продукта Загрузка, г % Получено Масса фракции, г % к сырью
Мазут с добавлением твердых парафиновых углеводородов 118,1 100 1. Фракция (до 360ºС) 72,9 61,7
2. Фракция (360ºС и выше 39,0 33,0
3. Потери (газ) 6,2 5,3
Итого 118,1 100

Образцы промежуточного сырья изучают на сканирующем зондовом микроскопе Solver Pro-M фирмы NT-MDT. Результаты измерений показывают, что средневесовой размер наночастиц кобальта составляет 27 нм.

Пример 2. Разгонку смеси мазута с твердыми парафиновыми углеводородами по Энглеру проводят также как в примере 1, лишь с тем отличием, что к качестве катализатора берут наночастицы никеля (средневесовой размер частиц 34 нм) и вольфрама (средневесовой размер частиц 54 нм) в количестве 0,001% мас. (при массовом соотношении никеля и вольфрама 1:1) на массу мазута. Результаты разгонки представлены в табл. 5.

Таблица 5
Выход фракций с добавлением твердых парафиновых углеводородов
Температура, °C 219 250 267 286 290 307 315 331 338 342 349 350
Объем дистиллята, мл 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 60 85

Пример 3. В дистиллят, выкипающий в пределах 300-360 С, полученный разгонкой мазута по Энглеру как в примере 1, добавляют наночастицы молибдена (средневесовой размер частиц 61 нм) в количестве 0,001% мас. и твердые парафиновые углеводороды в количестве 10,0% мас. и кипятят с обратным холодильником в течение 15 мин. Полученную смесь подвергают разгонке по Энглеру. Результаты разгонки представлены в табл. 6.

Таблица 6
Выход фракций с добавлением твердых парафиновых углеводородов
Температура, °C 83 154 168 184 187 189 201 237 262 276 304 333
Объем дистиллята, мл 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 95

Пример 4. Во фракцию с температурой н.к. 360ºС, полученную при разгонке мазута но примеру 1, в присутствии наночастиц молибдена в количестве 0,1% мас. (средневесовой размер частиц 61 нм) добавляют твердые парафиновые углеводороды в количестве 10,0% мас. и подвергают разгонке по Энглеру. Результаты разгонки представлены в табл.7.

Таблица 7
Выход фракций с добавлением твердых парафиновых углеводородов
Температура, °C 227 254 268 294 310 316 329 337 341 344 349 361
Объем дистиллята, мл 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 73

Пример 5. Гудрон с плотностью 1,08 г/см3, полученный из западносибирской нефти, с добавлением диэтилдитиокарбамат железа из расчета 0,01% мас. железа на массу исходного сырья и добавлением жидких парафиновых углеводородов в количестве 20,0% мас. подвергают процессу висбрекинга при t=400ºC и Р=0,5 МПа. Результаты представлены в табл. 8.

Таблица 8
Фракции Выход, % мас.
С добавлением 0,01% мас. железа и 20,0% мас. парафиновых углеводородов
Фракции н.к. и до 360ºС 84
Фракция н.к. 360ºС и выше 10

Крекинг-остаток изучают на содержание наночастиц методом АСМ микроскопии на сканирующем зондовом микроскопе Solver Pro-M фирмы NT-MDT. Результаты измерений показывают, что размер 93% наночастиц железа составляет 5-45 нм.

Пример 6. Аналогично примеру 5, за исключением того, что вместо диэтилдитиокарбамата железа добавляют кобальтовую соль диэтилтиокарбаминовой кислоты. Результаты представлены в табл.9.

Таблица 9
Фракции Выход, % мас.
С добавлением 0,01% мас. кобальта и 20,0% мас. жидких парафиновых углеводородов
Фракции н.к. и до 360ºС 87
Фракция н.к. 360ºС и выше 11

Крекинг-остаток изучают на содержание наночастиц методом АСМ микроскопии на сканирующем зондовом микроскопе Solver Pro-M фирмы NT-MDT. Результаты измерений показывают, что размер 82% наночастиц кобальта составляет 1-20 нм.

Пример 7. Вакуумный газойль с плотностью 0,870 г/см3 с добавлением ванадиевой соли аминогексановой кислоты из расчета 0,001% мас. ванадия на массу сырья и добавлением 2,0% мас. твердых парафиновых углеводородов направляют на стадию термического крекинга, осуществляемого при температуре 450ºС и давлении 0,8 МПа. Результаты представлены в табл. 10.

Таблица 10
Фракции Выход, % мас.
С добавлением 0,001% мас. ванадия и 2,0% мас. твердых парафиновых углеводородов
Фракции н.к. и до 360ºС 87
Фракция н.к. 360ºС и выше 12

Крекинг-остаток изучают на содержание наночастиц методом АСМ микроскопии на сканирующем зондовом микроскопе Solver Pro-M фирмы NT-MDT. Результаты измерений образцов показывают, что размер 83% наночастиц ванадия составляет 10-50 нм.

Пример 8. В гудрон с плотностью 1,08 г/см3, полученный из западносибирской нефти, добавляют кобальтовой соли диэтилтиокарбаминовой кислоты из расчета 0,1% мас. кобальта на массу сырья и 20,0% мас. смеси олефиновых углеводородов С5-С11 и подвергают процессу висбрекинга при t=400°С и P=1,5 МПа, а затем фракционированию атмосферной перегонкой. Результаты дистилляции представлены в табл.11.

Таблица 11
Наименование продукта Загрузка, г % Получено Масса фракции, г % к сырью
Продукт висбрекинга гудрона 1116,3 100 1. Фракция (до 360°С) 989,0 88,6
2. Фракция (выше 360°С) 72,5 6,5
3. Потери (газ) 54,8 4,9
Итого 1116,3 100

Образцы промежуточного сырья изучают на сканирующем зондовом микроскопе Solver Pro-M фирмы NT-MDT. Результаты измерений показывают, что средневесовой размер наночастиц кобальта составляет 57 нм.

Пример 9. Разгонку мазута по Энглеру проводят также как в примере 2, лишь с тем отличием, что в мазут добавляют 20,0% мас. смеси жидких парафиновых углеводородов, полученных из дистиллятов высокопарафинистых нефтей, выкипающих в пределах 240-360°С, а в качестве катализатора используют 2-оксогексоноат палладия из расчета 0,01% мас. палладия на массу сырья. Результаты разгонки представлены в табл.12 и 13.

Таблица 12
Выход фракций с добавлением жидких парафиновых углеводородов
Температура, °С 215 231 253 275 291 308 319 333 344 348 356 358
Объем дистиллята, мл 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 60 85
Таблица 13
Материальный баланс перегонки по Энглеру смеси мазута западносибирской нефти и жидких парафиновых углеводородов
Наименование продукта Загрузка, г % Получено Масса фракции, г % к сырью
Мазут с добавлением жидких парафиновых 106,2 100 1. Фракция (до 360°С) 84,1 79,2
2. Фракция (360°С и выше) 16,6 15,6
углеводородов 3. Потери (газ) 6,5 5,2
Итого 106,2 100

Образцы фракции 360°С и выше изучают на сканирующем зондовом микроскопе Solver Pro-M фирмы NT-MDT. Результаты измерений показывают, что средневесовой размер наночастиц палладия составляет 63 нм.

Пример 10. Разгонку мазута по Энглеру проводят также как в примере 9, лишь с тем отличием, что в качестве катализатора используют 6-амииогексаноат марганца. Результат разгонки представлены в табл.14 и 15.

Таблица 14
Выход фракций с добавлением твердых парафиновых углеводородов
Температура, °C 221 241 256 275 285 312 325 344 350 353 358 362
Объем дистиллята, мл 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 60 85
Таблица 15
Материальный баланс перегонки по Энглеру смеси мазута западносибирской нефти и жидких парафиновых углеводородов
Наименование продукта Загрузка, г % Получено Масса фракции, г % к сырью
Мазут с добавлением твердых парафиновых углеводородов 102,6 100 1. Фракция (до 360ºС) 80,8 78,7
2. Фракция (360ºС и выше 16,9 16,5
3. Потери (газ) 5,2 4,8
Итого 102,6 100

Образцы фракции выше 362ºС изучают на сканирующем зондовом микроскопе Solver Pro-M фирмы NT-MDT. Результаты измерений показывают, что средневесовой размер наночастиц марганца составляет 106 нм.

Пример 11. Разгонку мазута по Энглеру проводят также как в примере 9, лишь с тем отличием, что в качестве катализатора используют 6-оксигексаноат молибдена. Результаты разгонки представлены в табл. 16 и 17.

Таблица 16
Выход фракций с добавлением твердых парафиновых углеводородов
Температура, ºC 224 243 258 275 284 310 323 344 351 354 358 362
Объем дистиллята, мл 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 60 85
Таблица 17
Материальный баланс перегонки по Энглеру смеси мазута западносибирской нефти и жидких парафиновых углеводородов
Наименование продукта Загрузка, г % Получено Масса фракции, г % к сырью
Мазут с добавлением твердых парафиновых углеводородов 114,3 100 1. Фракция (до 360ºС) 87,9 76,9
2. Фракция (360ºС и выше 19,8 17,3
3. Потери (газ) 6,6 5,8
Итого 114,3 100

Образцы фракции выше 362ºС изучают на сканирующем зондовом микроскопе Solver Pro-M фирмы NT-MDT. Результаты измерений показывают, что средневесовой размер наночастиц молибдена составляет 66 нм.

Пример 12. Процесс проводят в условиях примера 7, за исключением того, что в качестве углеводородной добавки используют сланцевую смолу в количестве 2,0% мас., имеющую следующие показатели: плотность - 0,991 г/см3, условная вязкость при 80°С - 2,54ºВУ, кинематическая вязкость при 80ºС - 17,0 сСт, температура застывания - минус 20ºС, содержание, мас.%: воды - 0,5; механические примеси - отсутствуют, элементный состав, мас.%: С - 79,96, Н - 9,86; О - 9,46; S - 0,68, а в качестве металлорганической соли используют нафтенат хрома из расчета 0,1% мас. хрома на массу исходного сырья. Результаты представлены в табл.18.

Таблица 18
Фракции Выход, % мас.
С добавлением 0,1% мас. хрома и 2,0% мас. фракции сланцевой смолы
Газ 4,5
Фракции н.к. 360°С 69,5
Фракция н.к. 360°С и выше 15

Размер 91% наночастиц хрома составляет 30-50 нм.

Пример 13. В качестве сырья используют смесь гудрона с плотностью 1,002 г/см3 и нефти Шугуровского месторождения, имеющей следующие показатели: плотность - 0,914 г/см3, вязкость кинематическая при 20°С - 220,23 сСт, вязкость условная при 20°С - 29,73° ВУ, температура застывания минус 20°С, в массовом соотношении 1:1. Процесс висбрекинга проводят в условиях примера 8, при этом в качестве соли используют 4-оксопентаноат марганца, а смесь олефиновых углеводородов используют в количестве 2,0% мас. Результаты представлены в табл.19.

Таблица 19
Фракции Выход, % мас.
С добавлением 0,1% мас. марганца и 2,0% мас. олефиновых углеводородов
Газ 4,4
Фракции н.к. 360°С 67,3
Фракция н.к. 360°С и выше 15,2

Размер 89% наночастиц марганца составляет 65 нм.

Пример 14. Процесс проводят в условиях примера 12, за исключением того, что фракцию сланцевой смолы используют в количестве 20,0% мас. Результаты представлены в табл.20.

Таблица 20
Фракции Выход, % мас.
С добавлением 0,01% мас. хрома и 20,0% мас. фракции сланцевой смолы
Газ 3,5
Фракции н.к. 360ºС 74,5
Фракция н.к. 360ºС и выше 11

Размер 88% наночастиц хрома составляет 60-90 нм.

Пример 15. Процесс проводят в условиях примера 7, за исключением того, что в качестве углеводородной добавки используют смесь жидких парафиновых углеводородов, олефиновых углеводородов и фракции сланцевой смолы (массовое соотношение 1:1:1) в количестве 20,0% мас. Результаты представлены в табл. 21.

Таблица 21
Фракции Выход, % мас.
С добавлением 0,001% мас. ванадия и 20,0% мас. смеси жидких парафиновых углеводородов, олефиновых углеводородов и фракции сланцевой смолы в соотношении 1:1:1
Фракции н.к. и до 360ºС 85
Фракция н.к. 360ºС и выше 9

Размер 82% наночастиц ванадия составляет 40-75 нм.

Пример 16. Аналогично примеру 7, за исключением того, что вместо вакуумного газойля берут сырую нефть с плотностью 0,7488 г/см3. Результаты разгонки представлены к табл. 22.

Таблица 22
Фракции Выход, % мас.
С добавлением 0,001% мас. ванадия и 2,0% мас. твердых парафиновых углеводородов
Фракции н.к. и до 360ºС 88
Фракция н.к. 360ºС и выше 7

Как показывают результаты, заявленный способ совместной переработки углеводородсодержащего сырья с углеводородной добавкой с применением предлагаемого катализатора позволяет получить дополнительно дистиллятные фракции.

bankpatentov.ru

Перевод разгонки по Энглеру в разгонку по ИТК

Данная функция предназначена для перевода лабораторных данных разгонки дегазированного конденсата или нефти по Энглеру в разгонку по ИТК[16]. При переводе восполняется информация о содержании в конденсате (нефти) легких фракций и, в случае отсутствия данных о растворенных легких углеводородах, приближенно прогнозируется их содержание. В результате перевода получают единую форму газофракционного состава смеси: индивидуальные углеводороды от С2 до С5, температуры кипения 10-градусных фракций от 40 ˚С и выше.

Имеется возможность выбора индивидуальных компонентов. Далее заполняются концентрации легких компонентов и данные по разгонке. Кроме того, заполняются предполагаемые превышения (ΔТ) температур кипения (в колбе) конденсата или нефти над измеренными температурами паров, а также дополнительные корректировочные коэффициенты (ДКК) (по умолчанию 1, могут приниматься от 0 до 3-4). Для нефти рекомендуются следующие предварительные значения ΔТ:

Температуры отгона, ˚С ΔТ, ˚С

до 100 25 – 35

от 100 до 120 30 – 40

от 120 до 150 35 – 45

от 150 до 260 40 – 45

от 260 до 280 45 – 50

от 280 и выше 50 – 55

Для конденсатов вначале принимаются ΔТ=0.

Пример:

Результат расчета выводится в нижеприведенную таблицу. В ней полученный ИТК-состав, переведенный в объемные (по жидкости) проценты, сравниваются с данными номограммы, приведенной на стр.137 в книге “Методы расчета теплофизических свойств газов и жидкостей (Авторы-составители: Абросимов В.Ф., Безуглый В.К., Болотин Н.К. и др.). –М.: Химия, 1974.

В следующей таблице сравниваются данные лабораторной разгонки по Энглеру с результатами ее расчета, выполненному по рассчитанному ИТК-составу:

При значительных расхождениях в обоих сравнениях следует возвратиться к исходным данным и выполнить корректировки значений ΔТ или ДКК, например:

После их корректировок расчёт повторяется :

В случае, если не удается добиться близости расчетных результатов в обеих таблицах, предпочтение следует отдавать сравнению с данными номограммы.

По окончании корректировок ΔТ или ДДК можно просмотреть полученный газофракционный ИТК-состав, в котором можно продолжить корректировки как по составу, так и по конечной температуре последней фракции.

Сквозное комплексное моделирование состава сырья, систем сбора и подготовки природного газа и нефти, их трубопроводного транспорта, установок стабилизации конденсата (нефти), газоперерабатывающих заводов и т.д.

Описанные средства моделирования состава и свойств углеводородного сырья, сборных сетей, установок промысловой и заводской обработки природного газа и нефти позволяют выполнять сквозное комплексное моделирование этих объектов в единой цепи, с применением блочного структурирования связанных технологических схем.

Ниже в качестве примера приводятся:

1. Расчет состава сырья

2. Изменение состава сырья по мере истощения месторождения

3. Блочная схема сбора, комплексной подготовки газа и регенерации метанола

4. Содержание блоков

OПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТАВА ПЛАСТОВОЙ ГАЗОКОНДЕНСАТНОЙ СМЕСИ

Используются данные сепаpации, дегазации, дебутанизации и pазгонки конденсата по Энглеpу

И С Х О Д Н Ы Е Д А Н Н Ы Е

Пластовое давление MПA 25.00

Пластовая температура C 84.00

Давление сепаpации MПA 4.41

Tемпеpатуpа сепаpации C -7.00

Давление дегазации MПA .1013

Tемпеpатуpа дегазации C 20.00

Удельный выход дебутанизиро-

ванного конденсата г/ст.м3 газа сепар. 169.00

-----------------------------------------------------------------

К о м п о н е н т ы Г а з с е п а p а ц и и

-----------------------------------------

мольн.доля литp масс.доля гpамм

-----------------------------------------------------------------

Aзот .02882 28.82 .04498 33.58

Mетан .90002 900.02 .80435 600.51

Диоксид углерода .00536 5.36 .01314 9.81

Этан .03953 39.53 .06623 49.45

Пропан .01871 18.71 .04596 34.31

изо-Бутан .00332 3.32 .01075 8.03

н-Бутан .00314 3.14 .01017 7.59

н-Пентан .00110 1.10 .00442 3.30

-----------------------------------------------------------------

Всего 1.00000 1000.00 1.00000 746.58

-----------------------------------------------------------------

К о м п о н е н т ы Г а з д е г а з а ц и и

-----------------------------------------

мольн.доля литp масс.доля гpамм

-----------------------------------------------------------------

Mетан .52650 23.79 .28817 15.87

Диоксид углерода .01090 .49 .01637 .90

Этан .13910 6.28 .14273 7.86

Пропан .20260 9.15 .30481 16.79

изо-Бутан .05470 2.47 .10848 5.97

н-Бутан .04920 2.22 .09758 5.37

н-Пентан .01700 .77 .04185 2.31

-----------------------------------------------------------------

Всего 1.00000 45.18 1.00000 55.08

-----------------------------------------------------------------

К о м п о н е н т ы Г а з д е б у т а н и з а ц и и

-----------------------------------------

мольн.доля литp масс.доля гpамм

-----------------------------------------------------------------

Mетан .00360 .01 .00107 .01

Диоксид углерода .00220 .00 .00180 .01

Этан .00670 .01 .00374 .02

Пропан .32480 .70 .26610 1.27

изо-Бутан .31290 .67 .33792 1.62

н-Бутан .30530 .65 .32971 1.58

н-Пентан .04450 .10 .05966 .29

-----------------------------------------------------------------

Всего 1.00000 2.14 1.00000 4.79

Фракционный состав по Энглеру

дебутанизированного конденсата

-------------------------------

Отгон,% Температура,C

обьемный

-------------------------------

.0 48

10.0 74

20.0 88

30.0 99

40.0 111

50.0 123

60.0 135

70.0 159

80.0 187

90.0 238

97.0 290

-------------------------------

Р Е З У Л Ь Т А Т Ы Р А С Ч Е Т А

----------------------------------------------------------------------

К о м п о н е н т ы П л а с т о в ы й г а з

-----------------------------------------------

мольная литp массовая гpамм на 1 м3 газа:

доля доля сепаp. "сух." пласт.

----------------------------------------------------------------------

Aзот .02662 28.82 .03442 33.58 32.55 31.52

Mетан .85332 923.82 .63190 616.39 597.41 578.65

Диоксид углерода .00541 5.86 .01099 10.72 10.39 10.07

Этан .04237 45.87 .05881 57.37 55.60 53.86

Пропан .02711 29.35 .05519 53.83 52.17 50.54

изо-Бутан .00687 7.44 .01844 17.99 17.43 16.89

н-Бутан .00690 7.47 .01852 18.07 17.51 16.96

н-Пентан .00673 7.29 .02243 21.88 21.20 20.54

н-Гексан .00700 7.58 .02786 27.17 26.33 25.51

ФP. До 70 C .00161 1.74 .00812 7.92 7.68 7.44

ФP. 70-100 C .00443 4.79 .02394 23.35 22.63 21.92

ФP. 100-150 C .00679 7.35 .04402 42.94 41.62 40.31

ФP. 150-200 C .00265 2.87 .02135 20.83 20.19 19.55

ФP. 200-250 C .00124 1.34 .01227 11.97 11.60 11.24

ФP. 250-300 C .00080 .86 .00960 9.36 9.07 8.79

ФP.Выше 300 C .00016 .17 .00213 2.07 2.01 1.95

----------------------------------------------------------------------

Всего 1.00000 1082.62 1.00000 975.45 945.42 915.73

Сравнение измеренных и рассчитанных характеристик сырого

и дегазированного конденсата

------------------------------------------------------------

сырой дегазированный

конденсат конденсат

-------------------------------

г/м3 см3/м3 г/м3 см3/м3

------------------------------------------------------------

КГФ по данным разгазирования

из контейнера 228.9 336.8 173.8 242.0

в т.ч.

КГФ дебутанизиров. конденсата 169.0

газ дегазации 55.1

газ дебутанизации 4.8

КГФ по результатам моделирова-

ния состава и фазового поведе-

ния пластовой смеси 208.1 306.2 169.1 235.5

------------------------------------------------------------

Результаты адаптации расчетных моделей по молекулярной

массе, плотности и вязкости конденсата: (1)-измеренные

и (2)-рассчитанные характеристики конденсата

(1) (2)

-------------------------------------------------------

Молекулярная масса 115.0 115.1

Плотность при 20 C г/см3 .7250 .7247

Кинематич. вязкость при 20 C мм2/с .833 .830

-------------------------------------------------------

Cостав газоводоконденсатной смеси на выходе из скважины

с учетом механического выноса пластовой воды

Удельный вынос воды, г/ст.м3 пл. смеси 4.0

Содержание соли в воде, г/л 20.0

Соль NaCl

-------------------------------------------------------

Kомпонент кг/кг моль/моль

-------------------------------------------------------

Aзот .034159 .026376

Mетан .627025 .845473

Диоксид углерода .010908 .005361

Этан .058361 .041977

Пропан .054761 .026863

изо-Бутан .018297 .006809

н-Бутан .018381 .006840

н-Пентан .022256 .006672

н-Гексан .027640 .006937

Хлорид натрия .000087 .000032

Bода .007631 .009159

ФP. до 70 C .008061 .001596

ФP. 70-100 C .023751 .004386

ФP. 100-150 C .043685 .006724

ФP. 150-200 C .021188 .002623

ФP. 200-250 C .012177 .001227

ФP. 250-300 C .009522 .000790

ФP.выше 300 C .002110 .000157

-------------------------------------------------------

Cумма 1.0 1.0

Потенциальное содержание С5+

г/ст.м3 пластового газа 154.7

г/ст.м3 газа сепарации 164.8

Молекулярная масса С5+ 118.5

Количество паров воды в пластовой

смеси г/ст.м3 2.99

Количество воды в пластовой смеси

с учетом механического выноса г/ст.м3 6.87

Pасчетное давление начала конденсации

пластовой смеси пpи t = 84.0 C МПа 22.0

И С Т О Ч Н И К Д А Н Н Ы Х

Акт газоконденсатных исследований по скважине Р-62

Мыльджинской площади в интервале испытания 2368-2380 шт. 8.5 мм

Тюменская центральная лаборатория, 1996 г.

Материальный баланс газоконденсатного месторождения

на период разработки (Запасы и отборы газа – условные)

Запасы газа 50.000 млрд. ст.м3

Пластовое давление 25.00 МПа

254.9 ата

Пластовая температура 84.0 C

РАСЧЕТНОЕ давление начала конденсации 21.97 МПа

224.1 ата

Балансовые запасы: C2 - 2649.637 тыс. т

C3 - 2486.207 тыс. т

C4 - 1665.208 тыс. т

C5+в - 7735.873 тыс. т

Промысловые ресурсы С5+в

Год Отбор газа Давление Промысловые ресурсы С5+в

разра- млрд.ст м3/год в конце года тыс. т

ботки пластовый отсепар МПа ата годовые суммарные

1 1.000 .926 24.37 248.5 154.717 154.717

2 2.000 1.852 23.16 236.2 309.435 464.152

3 2.000 1.852 22.02 224.6 309.435 773.587

4 5.000 4.652 19.33 197.1 734.028 1507.615

5 5.000 4.674 16.80 171.3 660.586 2168.201

6 7.000 6.584 13.47 137.4 817.620 2985.821

7 7.000 6.617 10.21 104.1 716.292 3702.113

Баланс по С5+в

Год Суммарные Содержание в залежи Потери с выпавшим

разра- промысловые в газовой фазе в залежи конденсате

ботки ресурсы тыс.т тыс.т тыс.т

1 154.717 7581.154 .000

2 464.152 7271.719 .000

3 773.587 6962.283 .000

4 1507.615 5534.306 689.104

5 2168.201 4327.147 1231.278

6 2985.821 2996.258 1737.524

7 3702.113 1973.626 2038.370

Промысловые ресурсы С2, C3, C4

Год Годовые ресурсы тыс.т Суммарные ресурсы тыс.т

разработки C2 C3 C4 C2 C3 C4

1 52.993 49.724 33.304 52.993 49.724 33.304

2 105.985 99.448 66.608 158.978 149.172 99.912

3 105.985 99.448 66.608 264.964 248.621 166.521

4 264.899 248.120 165.823 529.863 496.740 332.344

5 264.820 247.161 164.414 794.683 743.901 496.758

6 370.888 344.846 228.082 1165.571 1088.747 724.840

7 371.496 344.386 226.452 1537.067 1433.133 951.292

Содержание С2, C3, C4 в залежи

Год Содержание в залежи Потери с выпавшим в залежи

разра- в газовой фазе тыс.т конденсате тыс.т

ботки C2 C3 C4 C2 C3 C4

1 2596.644 2436.482 1631.904 .000 .000 .000

2 2490.659 2337.034 1565.296 .000 .000 .000

3 2384.673 2237.585 1498.687 .000 .000 .000

4 2105.734 1968.848 1312.930 14.040 20.564 19.848

5 1831.923 1706.690 1132.504 23.034 35.500 35.755

6 1456.755 1351.764 891.126 27.372 45.584 48.969

7 1087.362 1007.032 660.487 25.380 46.086 53.249

Изменение состава пластового газа ( мол.доли )

при снижении давления в залежи

Пластовое давление, МПа

25.00 24.37 23.16 22.02 19.33 16.80

13.47 10.21

N2 .0266207 .0266207 .0266207 .0266207 .0267277 .0268234

.0269189 .0269675

Ch5 .8533159 .8533158 .8533159 .8533158 .8555769 .8578149

.8604941 .8625385

CO2 .0054104 .0054104 .0054104 .0054104 .0054173 .0054254

.0054381 .0054524

C2 .0423660 .0423660 .0423660 .0423660 .0423454 .0423406

.0423775 .0424794

C3 .0271120 .0271120 .0271120 .0271120 .0270028 .0269028

.0268190 .0268312

I-C4 .0068720 .0068720 .0068720 .0068720 .0068212 .0067699

.0067145 .0066909

N-C4 .0069035 .0069035 .0069035 .0069035 .0068389 .0067725

.0066976 .0066589

N-C5 .0067334 .0067334 .0067334 .0067334 .0066192 .0064933

.0063297 .0062033

C6 .0070011 .0070011 .0070011 .0070011 .0068090 .0065849

.0062667 .0059716

Фр.1 .0016108 .0016108 .0016108 .0016108 .0015637 .0015091

.0014322 .0013620

Фр.2 .0044262 .0044262 .0044262 .0044262 .0042634 .0040716

.0037941 .0035302

Фр.3 .0067866 .0067866 .0067866 .0067866 .0063338 .0057849

.0049777 .0042038

Фр.4 .0026474 .0026474 .0026474 .0026474 .0022937 .0018798

.0013396 .0009141

Фр.5 .0012383 .0012383 .0012383 .0012383 .0009121 .0006049

.0003190 .0001649

Фр.6 .0007976 .0007976 .0007976 .0007976 .0004163 .0001994

.0000745 .0000291

Фр.7 .0001582 .0001582 .0001582 .0001582 .0000585 .0000225

.0000069 .0000023

Изменение потенциального содержания углеводородов

в пластовом газе при снижении давления в залежи

в г/м3 пл. газа

Пластовое

давление C2 C3 C4 C5+в

МПа ата

25.00 254.9 53.0 49.7 33.3 154.7

24.37 248.5 53.0 49.7 33.3 154.7

23.16 236.2 53.0 49.7 33.3 154.7

22.02 224.6 53.0 49.7 33.3 154.7

19.33 197.1 53.0 49.5 33.0 139.2

16.80 171.3 53.0 49.3 32.7 125.1

13.47 137.4 53.0 49.2 32.4 109.0

10.21 104.1 53.1 49.2 32.3 96.4

Блочная схема сбора, комплексной подготовки газа и регенерации метанола

refoff.ru


Смотрите также